編 制 說 明
《水工建筑物滑動模板施工技術規(guī)范》（SL32－92）是根據原水電部水利水電建設總局（83）水建技字第47、53號文的要求，由水利水電地質勘探基礎處理公司、水利水電第一工程局負責主編，會同浙江省水電工程局、水利水電第五工程局、水利水電第六工程局、水利水電第十二工程局、北京市水利局、北京市水利科學研究所、浙江省水利廳等單位共同編制而成的。
本標準的編制過程中，進行了廣泛的調查研究，認真總結了我國15年以來水工建筑物滑動模板施工技術的實踐經驗，匯編出版了《水工建筑物滑動模板技術資料匯編》文集。同時，還收集了國外混凝土拱壩和面板堆石壩面板滑模施工的資料。對設計滑動模板裝置時涉及的混凝土的上托力問題，設專題開展了科學研究與試驗驗證工作。
編制過程中，還參考了原國家建委1978年頒布的《液壓滑升模板工程設計與施工規(guī)定》和冶金部頒布的《液壓滑動模板施工技術規(guī)定》，以及國家標準《液壓滑動模板施工技術規(guī)范》（GBJ113－87）。
本規(guī)范的初稿于1986年5月提出，并以原水電部水利水電建設總局（86）技字第57號文發(fā)向全國有關單位征求意見。后經多次討論修改，于1988年5月提出送審稿。
1988年6月水利部建設開發(fā)司組織專家在天津對送審稿進行了審查，認為其內容基本可行，可按審查意見進一步修改整理后報主管部門審批頒布。該規(guī)范（送審稿）審查組組長為林伯詵同志，水利部建設開發(fā)司李豐、李允中和張嚴明等同志參加了規(guī)范（報批稿）的修改和審定工作。
鑒于該規(guī)范系初次編制，在執(zhí)行過程中，希望各單位結合工程實踐，認真總結經驗，注意積累資料，發(fā)現有需要修改和補充之處，請將意見和有關資料寄交水利部建設開發(fā)司或主編單位，供今后修訂時參考。
1 總 則
1．0．1 本條闡明了本規(guī)范的適用范圍。
滑模施工是一次立模連續(xù)澆筑混凝土的新工藝。7O年代以來，我國在水工建筑物中采用滑動模板施工，已積累了較豐富的經驗，并取得了十分明顯的經濟效益。例如：混凝土壩有葦子水雙曲拱壩（高59m）等三個工程；井筒有石頭河水庫輸水洞閘門塔（外徑10.6m，滑升高度53m），白山水電站進水口閘門井（外徑15m，滑升高度46.5m），安康砂石骨料罐（直徑20.6m，滑升高度16m），湖南鎮(zhèn)大調壓井（內徑19.5m滑升高度78m）等十個工程；閘墩類有引丹渠道排子河渡槽墩、白山水電站攔污柵墩等十一項工程。湖北引丹渠道排子河渡槽工程的114個空心墩采用滑模施工，最大滑升高度達49m；白山水電站攔污柵墩，最大滑升高度為50.5m，而且實現了門槽埋件安裝與混凝土澆筑一次完成，不再澆筑二期混凝土，從而加快了施工進度。近幾年來我國在溢流面、泄槽混凝土施工中已普遍采用滑模施工。除此之外，在隧洞底板混凝土襯砌中也有滑模施工的實例。斜洞混凝土襯砌，我國已有白山水電站、湖南黃岑水庫兩個工程使用滑模施工的成功經驗。
1．0．2 本條是水工建筑物滑模工程的分類。此分類法概括地區(qū)分了各類滑模工程的特點，形成了系統(tǒng)的概念，便于設計和施工人員在實踐中應用本規(guī)范。
1．0．2．1 混凝土壩等大體積混凝土。混凝土壩等大體積混凝土工程當采用滑動模板施工時，可實現柱狀垂直連續(xù)澆筑，減少了分層澆筑的層面處理，加快了施工進度。
國內實例有葦子水雙曲拱壩（高59m），緊水灘上游圍堰（高26m），白山水電站重力拱壩7號壩段（高32m）；國外實例有瑞典瓦格富斯拱壩（高45m），美國特魯布爾湖重力壩（高42m）澳大利亞戈個墩壩拱圍堰（高25m）。
大體積混凝土一般都有溫控防裂要求，在混凝土的性能、澆筑速度、脫模強度以及滑模裝置等方面具有共同性，因而把大體積混凝土滑模工程歸為一類。
1. 0. 2. 2 井筒（塔）、閘墩。水工建筑物中的調壓井、閘門井、閘墩、攔污柵墩、棧橋墩、渡槽墩、砂石骨料罐等鋼筋混凝土工程的施工已廣泛采用了滑模。這些工程的結構形體對稱，滑模裝置基本相似，其滑模施工的特點是：滑模提升方向垂直向上；大多數工程可利用支承桿作結構鋼筋；對混凝土基本性能的要求和脫模強度大致相同等。
因弧形閘門的閘墩內布設了扇形鋼筋，有礙提升架的滑升，所以在進行弧形閘門閘墩滑模施工時，一般應設置豎向導軌。
1．0．2．3 面板。面板主要是指溢流壩的溢流面、泄槽底板，堆石壩的混凝土面板，隧洞底拱或底板等。
70年代中期，我國首先在密云水庫第二溢洪道護面施工中采用了滑模，相繼在潘家口、太平哨、亭下、紅石等工程的溢流面施工中應用。采用滑模施工，不僅提高了工程質量、加快了施工進度，而且解決了混凝土泄水建筑物造型準確和平整度能否滿足設計要求的問題。
在碧口水電站左岸泄洪洞底拱混凝土澆筑中，成功地采用了牽引式滑模，取得了較好的效果。
60年代國外堆石壩面板的施工開始采用滑模，實現了面板的快速施工，促進了混凝土面板堆石壩的發(fā)展。如1971年建成的澳大利亞塞沙納壩，其面板滑�；兴俣绕骄鶠�1.5～3.Om/h；又如1980年建成的佛土度阿利亞壩，采用自行式輕型滑模，其滑行速度平均為2.5m/h。
我國已在遼寧關門山水庫（1988年）、浙江成屏水庫、湖北西北口水庫（1989年）等堆石壩混凝土面板施工中使用了滑模。
采用滑模方法澆筑面板，已經形成了一套較完整的施工工藝，其滑模裝置也是一個單獨體系，因而劃為一類。
1．0．2．4 斜洞。有傾角的隧洞謂之斜洞。我國已在黃岑水庫、白山水電站的壓力管道襯砌施工中成功地使用了全斷面滑模。其滑模模體適應隧洞體形具有一定的錐度，以慢速卷揚機和鋼絲繩牽拉模體在導軌上滑行，混凝土脫模強度由頂拱混凝土強度控制，這種滑模的施工工藝和模體受力狀態(tài)不同于其它滑模類型。
1．0．3 本規(guī)范從滑模施工的角度對混凝土的施工工藝作了一些規(guī)定，這些規(guī)定是在特定條件下對《水工混凝土施工規(guī)范》的補充。因此，除遵守本規(guī)范外，還必須遵守《水工混凝土施工規(guī)范》（SDJ207－82）。
《液壓滑動模板施工技術規(guī)范》（GBJ113—87）是國家專業(yè)規(guī)范，也應遵照執(zhí)行。
1．0．4 有關滑模施工中的安全技術和勞動保護問題，應遵守《液壓滑動模板施工安全技術規(guī)程》等現行有關規(guī)定。
1．0．5 本條是對滑模工程的設計與施工提出的要求。
2 滑模施工對工程設計的要求
本章從滑模施工的角度對工程結構物的設計提出了要求。編寫本章的目的是使設計人員在設計工程結構物時，盡可能考慮滑模施工的特點，適應滑模施工的需要。也使滑模施工人員在研究工程設計圖紙時及早發(fā)現問題，及時處理，以便保證順利施工。
2．0．1 本條是對工程結構物的體形設計提出的一般要求，這些要求在滿足結構、應用、經濟技術條件下應盡量給以考慮。對于一般建筑物，其結構體形應力求簡單，條件許可時可簡化為漸變截面；對于局部“凹”形結構，一般可預制內模解決；但對于無法避免的局部突出結構，采用滑模成型十分不便，本條提出了“宜作二期施工處理”的建議。
2．0. 2 本條是根據滑模施工的特點，對鋼筋、預埋件、預制件的設計和布置提出的基本要求，以保證施工中模板能連續(xù)滑升。施工中應防止因鋼筋、預埋件、預制件沒有架設牢固或架設時間過長，而迫使滑模停歇。
2．0．3 混凝土接縫的止水結構和灌漿設施，因其安裝部位緊靠模板，細部結構復雜，應根據施工條件從結構設計、施工工藝等方面采取措施，保證順利施工。
2．0．4 本條是對面板結構設計提出的幾點要求。堆石壩的混凝土面板和溢流壩的溢流面的
溢流面底部的一期混凝土（或漿砌石）表面設計成臺階形對施工較為方便，但臺階的棱角不能是尖角，抹角可避免應力集中。
2．0．5 本條規(guī)定是從節(jié)約鋼材的觀點提出的，其前題條件是支承桿能滿足受力鋼筋的要求。
2．0．6 攔污柵槽等有安裝金屬結構的部位，其混凝土澆筑一般分兩期施工。隨著滑模施工技術的應用和發(fā)展，現可以將門槽埋件一次安裝固定，一次澆筑混凝土，取消了二期混凝土的施工程序，從而加快了施工進度。例如 1982年，水電一局在白山水電站攔污柵墩施工中成功地取消了門槽二期混凝土，將攔污柵門槽埋件（包括門框）安裝和混凝土澆筑一次完成。
2．0．7 有溫控要求的混凝土工程一般多采用“薄層澆筑”作為散熱的主要措施之一，而在滑模施工中則要求不用或盡量少用這種措施，以充分發(fā)揮其連續(xù)澆筑混凝土的特點。這就要從多方面采取措施（如混凝土的配合比、水泥品種、外加劑、摻合料等的選用，骨料預冷、摻冰拌和等）以滿足溫控要求，為連續(xù)澆筑創(chuàng)造條件。
3 施工準備
3．1 施工組織設計
3. 1. 1 文意已明，勿需說明。
3．1．2 本條具體規(guī)定了滑樓施工組織設計的內容。
3．1．3 本條規(guī)定了滑模施工技術設計的基本內容。
3．2 開工前的必備條件
3．2．1 本條規(guī)定了采用滑模施工必須建立嚴密的、統(tǒng)一的施工指揮系統(tǒng)，以及需制訂的各項規(guī)章制度。
3．2．2 本條規(guī)定了滑模系統(tǒng)運往現場安裝前必須進行的工作內容。
3．2. 3 為了保證施工人員和設備的安全，本條規(guī)定對乘人電梯和罐籠等設施，必須設置安全保險機構。如防止提升罐籠鋼絲繩突然斷脫的“安全卡”和防止罐籠冒頂的自動限位開關等。
3．2．4 滑模施工對施工人員的素質要求較高，因此，對施工人員要專門組織培訓，經考核合格后方可上崗操作。
3．2．5 本條對施工動力及照明用電規(guī)定應設雙回路供電或備用電源，是為防止中途停電而影響施工造成事故，如確無上述條件，而必須停電時，應在停電前4～5h通知現場，以采取其他應急措施。
3．2. 6～3．2．9 文意已明，勿需說明。
4 各類建筑物的滑模裝置設計
4. 1 一般規(guī)定
4. 1．1 本條規(guī)定了滑模裝置設計的幾條指導原則。
4．1．2 本條規(guī)定了滑模裝置設計的內容和步驟。
4．2 混凝土壩等大體積混凝土
4. 2．1 本條規(guī)定了此類滑模裝置的組成。
施工經驗表明，使用滑模施工的建筑物，其體形精度優(yōu)良者，都具有一個精心設計并行之有效的精度控制系統(tǒng)。這個系統(tǒng)包括千斤頂同步、結構物軸線、垂直度、操作平臺的偏差與扭轉等的控制與觀測設施。因此，把施工精度控制系統(tǒng)列入滑模裝置的一個組成部分是必要的。
4. 2. 2 大體積混凝土施工的特點是混凝土澆筑的工序多、倉面大、強度高。一般采用吊罐或皮帶機入倉下料，設計操作平臺時必須適應這一特點。
4．2．3 本條是對滑樓裝置設計荷載的規(guī)定，其參考值見附錄A。
4．2．3．1 混凝土對模板的側壓力。在常規(guī)立模澆筑混凝土時，側壓力的計算方法已在《水工混凝土施工規(guī)范》中作了規(guī)定。
采用滑模進行混凝土施工，模板初滑或�；鬂仓炷習r，模板的受力過程，與常規(guī)立模澆筑混凝土相同，但正�；龝r模板的受力過程則有所差異，由于試驗研究資料不足，本規(guī)范建議以模板初滑階段的受力過程為依據，即按《水工混凝土施工規(guī)范》附錄一的規(guī)定計算側壓力。
4．2．3．2 模板滑動時與混凝土的摩阻力。模板滑動時與混凝土的摩阻力，包括新澆混凝土的側壓力對模板產生的摩擦力和模板與混凝土之間的粘結力。影響摩阻力的因素較多，如混凝土的凝結時間、混凝土骨料的種類與形狀、模板提升的時間間隔、模板表面的光滑程度及氣溫等。實踐證明：模板滑動速度越慢，混凝土在模板中靜停時間越長，則脫模強度就越高，混凝土與模板之間的粘結力就越大，摩阻力也就越大。
一般每次滑升啟動瞬間的摩阻力最大，隨著樓板滑升逐漸減小。產生這種現象的原因一是啟動瞬間混凝土與模板間存在較大的粘結力；二是隨著模板滑升模板逐漸滑出澆筑面，模板與混凝土的接觸面積與粘結力均隨著減小。
根據我國一些單位的測試資料，正�；龝r，混凝土在模板中的靜停時間為3～4h，摩阻力值在1.5～2.5kN／m2，湖北引丹渠道排水河渡槽墩試驗為2.0～2.6kN／m2，四川魯班水庫試驗為2.0～2.5kN／m2�？紤]到施工過程中可能出現的模板滑動不同步和結構變形、傾斜等原因，建議摩阻力采用1.5～3.0kN／m2，是可以滿足施工要求的。
4．2．3．3 模板調坡收分時的附加壓力。在緊水灘水電站上游拱圍堰滑模裝置設計中，假定順坡面模板滑升時承受部分被動壓力，計算得出的側壓力比正常情況下要大。大于正常情況下的那部分側壓力，就是附加壓力。
對于計算附加壓力的假定和方法，由于缺乏試驗資料論證，目前尚有爭議。附錄A中的建議值是根據緊水灘拱圍堰滑模的設計資料提出的，僅供參考。
4．2．3．4 風荷載。進行滑模裝置設計時，風荷載的取值應按《工業(yè)與民用建筑結構荷載規(guī)范》（TJ9－74）中的有關規(guī)定確定。
當模板空滑時，支承桿的脫空長度增大，模板與混凝土的接觸面逐漸減小，致使滑模操作平臺不穩(wěn)定，必須用風荷載校核操作平臺的安全穩(wěn)定性，并采取可靠的加固措施。
4．2．4 支承桿在荷載作用下的失穩(wěn)有兩種情況：
4．2．4．1 上部失穩(wěn)。支承桿的彎曲點發(fā)生在其外露部分，并隨即擴展到已澆筑的混凝土內部15～30cm處。這種失穩(wěn)多由于支承桿脫空較長，荷載較大，平臺產生較大的傾斜或扭轉，或千斤頂不同步等引起的。這種失穩(wěn)現象在施工中時有發(fā)生，若能及時發(fā)現并作處理，一般不會造成嚴重事故。
4. 2. 4. 2 下部失穩(wěn)。支承桿的彎曲點發(fā)生在模板中部以下部位。下部失穩(wěn)的主要原因，是滑升速度過快，混凝土強度增長與模板滑升速度不相適應，脫模強度過低，此時混凝土對支承桿不起嵌固作用，而可能發(fā)生支承桿傾斜或嚴重傾斜，操作不當時，將可能引起群桿失穩(wěn)，混凝土倒塌，整個操作平臺瞬時傾覆，后果十分嚴重。但是，只要嚴格控制滑升速度和混凝土的脫模強度，這種事故是可以避免的。
在確定支承桿的承載能力時，應以保證混凝土的強度能夠正常增長、控制支承桿的脫空長度及混凝土脫模強度為前提，以支承桿上部失穩(wěn)的極限狀態(tài)作為考慮問題的依據。
冶金部建筑研究總院以歐拉公式和工業(yè)與民用建筑的試驗資料為基礎，建立了支承桿承載能力的計算公式，并納入國標。本規(guī)范也采用了該計算公式，即“附錄B，支承桿允許承載能力與數量計算公式”。
支承桿在實際工作中不可能均勻負荷，群桿的實際承載能力不會超過單桿承載能力的總和。由于平臺傾斜、扭轉、千斤頂升差等原因可能會造成個別支承桿超載失穩(wěn)，給相鄰的支承桿增加額外負荷，這就有可能導致全部支承桿失穩(wěn)。故在計算支承桿承載能力時，應乘以工作條件系數α。根據經驗α取0.7～1.0，視施工操作水平、平臺結構而定。整體式剛性平臺取0.7，分割式平臺取0.8，采用工具式支承桿（帶套管）取1.0。
4．2．5 此條是根據緊水灘上游拱圍堰滑模施工經驗編寫的。該圍堰中間三個堰段長81m，頂寬3.6m，底寬9.0m。倉面長寬比較大，這樣大的倉面，不可能采用一個整體滑升平臺，故采用了4套結構形式相同的滑模裝置。各自獨立滑升，但模板相互搭接。實踐證明，這種方法是行之有效的。
4．2．6 操作平臺的主梁應根據壩塊或壩段體形、尺寸及細部構造特征進行布置。如重力壩可平行布置，拱壩可徑向布置，其間距一般為2.0～3.5m。確定此尺寸應考慮混凝土的澆筑方式和入倉下料的需要。
提升收分車在主梁端部工作，千斤頂緊靠提升收分車，也布置在主梁端部。此種布置結構簡單、受力明確、便于糾偏。若主梁跨度較大，經計算如跨中有較大變形時，可在跨中布置一個輔助支點。
4．2．7 本條規(guī)定了支承桿（千斤頂）布置的原則和方式。對于無筋的大體積混凝土，支承桿離澆筑倉邊緣的最短距離為20cm，以防止支承桿因混凝土的嵌固作用不足而發(fā)生失穩(wěn)或產生表面混凝土坍塌事故。
4．2．8 由若干主梁與連接梁構成的操作平臺應該是幾何穩(wěn)定結構，以保證建筑物體形和尺寸的準確；施工中當操作平臺發(fā)生偏差時，可保證調整效果。但操作平臺的剛度不宜太大，剛度太大時支承桿的受力狀態(tài)十分復雜。
4．2．9 混凝土壩的厚度隨著高程的增高而變小，因而隨著滑模向上滑升，操作平臺外懸部分逐漸增大，產生偏心。所以，施工中應及時拆除其外懸部分，防止平臺偏心，造成支承桿受力不均勻，甚至超過其設計承載能力，導致平臺“飄移”以致失穩(wěn)。
4．2. 10 適中布置液壓控制臺對均勻傳遞壓力有利。分組布置油路不僅操作管理方便，也便于調整操作平臺局部不平與糾偏。一般采用并聯油路并設分油器，使各組干斤頂的供油及回油均勻、壓力均勻，這是保證千斤頂同步的主要措施之一。
分油管與千斤頂采用快速接頭連接，可使千斤頂的拆裝方便、迅速。
4．2．11 液壓系統(tǒng)的設備包括液壓控制臺、千斤頂、限位閥、分油器等。不同廠家生產的同種設備的性能、質量存在著差異，因此，本條對常用液壓設備的選配作了必要的規(guī)定，避免因液壓設備不相匹配給施工造成被動。
4．2．12 本條是對滑模裝置部件設計的規(guī)定。
4. 2．12．1 組合鋼模板是國家定型的工業(yè)化產品，其單位用鋼量少、裝拆方便、通用性強,應優(yōu)先選用。根據《組合鋼模板施工手冊》①提供的資料：板寬100～300mm、長1500mm的平面模板，支點間距750mm，兩端分別懸出375mm，在30kN／m2均布荷載作用下，其最大撓度值為0.75～0.94mm�；Ｊ┕r出現的混凝土對模板的最大壓力遠小于30kN／m2，組合鋼模板的變形量完全能滿足本規(guī)范的要求。
大體積混凝土一般用三級配或四級配砂石骨料拌制，最大粒徑為80～150mm，澆筑層厚度至少為30～40cm。為適應這種需要，模板高度不應太小，但也不能太大，否則增加了摩阻力。本條建議的尺寸是一般滑模裝置模板常用尺寸。如葦子水雙曲拱壩和白山水電站重力拱壩上游面模板高度為1200mm，緊水灘水電站上游拱圍堰為1600mm，白山水電站重力拱壩下游面為1300mm。
自制鋼模板的面板厚度不應小于2mm，厚度太小難以焊接，且易于變形。
模板的設計剛度應根據結構物體形精度要求確定，《組合鋼模板技術規(guī)范》（GBJ214－82）規(guī)定絕對變形量為15mm，本條建議不大于2mm，這已能滿足一般水工結構體形精度的要求。
模板的接縫必須嚴密，以防漏漿。
模板上口至操作平臺主梁下緣高度的建議，是由拆裝模板和鋼筋工進行作業(yè)需要提出的。
4. 2. 12. 2 圍圈承受垂直、水平雙向荷載，應驗算其強度和撓度。
圍圈變形的控制值是參照有關規(guī)范制定的：原國家建委批準的《液壓滑升模板工程設計與施工規(guī)定》為小于3mm；冶金部的《液壓滑動模板施工技術規(guī)定》為小于1／I000跨度；國際《液壓滑動模板施工技術規(guī)范》為不大于1／500跨度。若以1／500跨度控制，2m跨度的圍圈變形量將達到4mm，有些偏大，而拱壩等水工建筑物滑模裝置的圍圈跨度一般超過2m，因此，本規(guī)范采用1／1000跨度控制。
4．2．12．3 提升收分車是控制模板位置并調整模板坡度的機構。其調節(jié)絲杠需精加工，否則操作困難，根據經驗，收分絲杠應達到四級精度。
立柱的變形量一般限制在2mm以內，以保證工程結構的成型精度。
4．2．12．4 主梁的設計剛度要適宜，剛度太大不但使支承桿的受力狀態(tài)復雜，而且多耗用鋼材，增加了操作平臺的重量，導致增加千斤頂與支承桿的用量。剛度低時不能滿足使用要求，還會影響糾偏、糾扭_______________________________________________________________
①《組合鋼模板施工手冊》編寫組，組合鋼模板施工手冊，中國鐵道出版社出版，1984。
的效果。根據經驗，主梁的撓度不大于1／500計算跨度是合適的。
一般用兩根18號或20號槽鋼作主梁，便于安裝千斤頂和支承桿及布設提升收分車。
提升收分車滾輪通過的部位，必須經過整直修磨處理。滾輪與槽鋼之間的縫隙以2mm為宜，否則會影響工程結構物的成型精度。
槽鋼上部應加蓋密封，以防水泥砂漿和小石子落入。
部件制作允許偏差表是按《液壓滑動模板施工技術規(guī)范》表4．2. 7列出的。
4．2．13 本條規(guī)定了精度控制系統(tǒng)的組成及采用的儀器。測站及標志的設計易被忽視，應引起注意。
4. 3 井筒（塔）、閘墩
4．3．1 井筒（塔）、閘墩的結構型式較多，其滑模裝置雖屬同類，卻也各有特點。
井筒結構的滑�？煞譃榫凇⒕矁煞N，井壁滑模為單側模板，后者為雙側模板。
閘墩結構的滑模分為平面閘門閘墩與弧形閘門閘墩滑模。后者因閘墩內布設了扇形鋼筋，阻礙提升架的滑升，一般應設置豎向導軌進行滑模施工。豎向導軌式滑模比常規(guī)滑模裝置多了一套豎向導軌系統(tǒng)，提升機具可采用液壓千斤頂，也可采用卷場機鋼絲繩。
4．3．2 說明見4．2．3條。
4. 3．3 井筒結構滑模的操作平臺上一般均布設垂直運輸設備，垂直運輸設備在模板�；瑫r運行，計算提升力時必須將正常滑升時的摩阻力與垂直運輸設備運行時的附加荷載分別考慮，取其中最大值作為確定支承桿和千斤頂最少數量的依據。
千斤頂和支承桿的總數應由承載力計算的數量、結構構造所需數量和調整操作平臺所需數量的總和確定。
4．3．4 此條是為防止個別支承桿超載失穩(wěn)和千斤頂升差不一致，引起平臺傾斜或扭轉而規(guī)定的。
4．3．5 井筒（塔）、閘墩結構滑模提升架的布置應與千斤頂、支承桿的布置相匹配。工程實踐中布置的間距大小不一，故本條規(guī)定為：其間距一般為1.0～1.5m，不宜超過2m，特殊部位可視需要布置。
4. 3. 6 本條建議采用結構穩(wěn)定的環(huán)架式操作平臺。如密云水庫白河泄空洞閘門井、貓?zhí)游寮夒娬菊{壓塔等工程的滑模均采用這種平臺。環(huán)梁式平臺受力明確，結構合理，整體性好，
式中安全系數K值，浙江亭下水庫溢流面滑模用爬軌器牽引，K值取1.2～1.5；太平哨、潘家口溢流面滑模用千斤頂牽引，K值取1.56＞1.73。據實際經驗，本規(guī)范規(guī)定K值取1.5～2.0。
4. 4. 5 滑模的牽引機具主要有慢速卷揚機、液壓千斤頂和爬軌器三種。爬軌器可沿軌道爬行，能適應曲面變化需要和自行鎖定，因此，對于溢流面滑模的牽引機具，建議優(yōu)先采用爬軌器。
當滑模牽引點及牽引方向不合適時，模板滑動過程中其尾部將上下擺動，導致脫模的混凝土呈波浪形。牽引點過高可能造成模體傾覆，理論牽引點應設在下滑力的合力作用點上，牽引方向應與牽引力在一條直線上，這在實踐中是難以做到的，尤其在溢流面施工時，牽引力的大小、方向隨著溢流面的曲線而變化，根據施工實踐經驗，牽引點一般不得高出模板底面30cm。
模體兩端設同步行走的調整或控制機構，可保證模體不歪斜。
4．4．6 在面板結構滑模施工中，軌道是控制面板線形的關鍵部件。因工字鋼或鋼軌的受力條件較好，一般常用作滑模軌道。滑模軌道的分節(jié)長度通常為4～6m，這有利于運輸和吊裝，也有利于彎曲成型。
對軌道變形量的限制，是根據設計對溢流面不平整度要求提出的。
必須把軌道的接頭放在支承架的頂板上，否則，兩節(jié)軌道要靠連接板連接，連接板會阻礙滾輪或爬軌器運行。
4. 4. 7 根據施工經驗，本條提出幾種建議采用的架立軌道的方法。
4. 5 斜洞
4. 5．1 本條規(guī)定了斜洞滑模的適用范圍。城門形以及其他斷面的斜洞混凝土襯砌，目前尚沒有采用滑模施工一次成型的實例，所以本條規(guī)定只適用于“圓形斜洞全斷面鋼筋混凝土襯砌的施工”，關于洞徑和傾角的限制，是根據黃岑水庫及白山水電站兩個典型的斜洞工程實例而制定的。黃岑水庫斜洞內徑2.5m，平均襯砌厚度0.8m，斜洞傾角40°；白山水電站斜洞內徑7.5m，襯砌厚度0.6m，施工設計中考慮超挖，取其平均厚度為1.1m，斜洞傾角為60°。當斜洞混凝土襯砌內徑大于8m或其傾角小于40°時，目前尚無工程實例，如采用滑模施工時，必須經充分論證。
4. 5．2 斜洞采用滑模施工的啟襯樁號，要從單項工程施工設計的合理性和提高滑模施工的效率考慮，一般宜從斜洞下彎段與斜洞交接面處作為啟村樁號。終止樁號一般確定在上彎段與斜洞交接面以下，這是給模體的脫空和拆除留有足夠的場地。保留的長度一般為模板系統(tǒng)的總長度再加上1～2m的安全拆除距離。
為了保證模體安全順利地脫空、拆除，在拆除場地應設置支承架、托輥、軌道及操作平臺等設施，這些設施都應在滑模正式啟滑前安裝驗收完畢。
4．5．3 啟襯方式可以根據洞徑大小、襯砌厚度、模體長度以及各工序的施工要求等選定。本條提出兩種啟襯方式。
黃岑水庫斜洞采用了套模啟襯環(huán)，這種方式的優(yōu)點是：模體容易定位，模體沿啟襯環(huán)中心滑行可起導向作用；新澆混凝土在模體上有足夠的停留時間；當模體套入啟村環(huán)后就可以開始正常施工。但在施工時必須注意：當模體套人啟襯環(huán)后，嚴防在澆筑混凝土時砂漿及骨料流入套�？p隙內而發(fā)生“卡模”事故；應控制底拱混凝土的下料量，避免下料過多，盡量與頂拱澆筑保持均衡，以防止模體受力不均而發(fā)生偏離。
白山水電站斜洞滑模施工，在模體安裝前，先澆好下彎段混凝土襯砌作為滑模的啟襯基座，并使模體的下口對接混凝土啟襯基座。采用這種啟襯方式，可避免套模啟襯的缺點，但模體啟動時所受阻力較大。
4. 5．4 本條規(guī)定了斜洞滑模裝置的組成。
4．5．5 本條規(guī)定了“應將模體設計成上口大、下口小的錐體”，這主要是為了減少滑升時鋼模與混凝土間的摩阻力。
本條中有關參數的建議取值范圍均是根據現有工程經驗確定的。
湖南黃岑水庫斜洞滑模模體長3.8m，錐度為8％，使用效果良好；吉林白山水電站斜洞滑模模體長5m，錐度為1％，在模體滑升距離較大時，鋼模表面與混凝土之間縫隙較大，有時漏淌水泥砂漿，使出模的混凝土表面不平整。
頂供混凝土（A′點到A點）的脫模時間，白山斜洞設計為12h黃岑斜洞控制在7～10h。
4. 5. 6 混凝土脫模時必須達到足夠的強度，以保證不塌頂、不掉塊、不產生裂縫。應計算脫模后拱圈在混凝土襯砌自重及腰線以下山巖反力的共同作用下產生的內力，據以確定混凝土脫模時應達到的強度，并經試驗加以核定。黃岑斜洞考慮安全系數后取壓應力值為0.45MPa；使用東江礦渣水泥，摻加2.5％氯化鈣速凝劑，實測8h齡期強度為0.67MPa。白山水電站斜洞計算值為0.72MPa，使用撫順礦渣水泥，齡期12h平均抗壓強度為1.08MPa，脫模強度實際確定為0.8MPa。故本條規(guī)定一般不宜低于O.7～0.8MPa。
4．5．7 本條規(guī)定了模體設計荷載的內容。對于施工荷載，如作業(yè)人員、材料、設備等應盡量減少，設計時應明確規(guī)定。
模體與混凝土之間的粘結力和摩擦力取值見4．5. 9條。
4. 5．8 牽引系統(tǒng)的設計、配套、安裝必須安全可靠，運行方便靈活，滑升時平穩(wěn)慢速。
根據黃岑、白山兩個斜洞工程滑模牽引力計算情況來看，鋼絲繩的安全系數為5.0～9.5，牽引滑行速度為1.25～15cm／min。在斜洞滑模施工中，要求模體的滑行速度較慢，太快了不僅容易拉裂混凝土，而且需要較大的牽引力；太慢則工效低，一般以控制在5～12cm／min范圍內為宜，因此，牽引力的確定必須滿足此要求。
設計中應盡量使牽引力平行洞軸線，這樣可保證模體受力均勻，滑升中不致產生偏斜。
4．5．9 采用對口啟襯時，由于模體被新澆混凝土包裹，鋼模埋進面積大，存模時間長，因而初滑啟動時的摩擦力及粘結力都較大。如白山斜洞采用這種啟襯方式，據觀察，初滑啟動時的摩阻力幾乎增加了一倍。如果按啟動時的摩阻力確定牽引力，不但設備配套容量增大，而且滑升效率大為降低。為解決這個問題，采用了輔助牽引設施。輔助牽引設施可按設計牽引力的1～1.2倍考慮。白山2#斜洞滑模啟動前，以8個10t千斤頂為其輔助牽引設施，并以在下彎段混凝土啟襯基座內圈均勻埋設的8個20號工字鋼為其支座。
4. 5．10 本條對模體牽引裝置的設計作了規(guī)定。
根據模體的受力條件，牽引裝置的結構型式宜設計成圓盤形。拉桿宜用圓鋼制作，因型鋼的抗扭能力低，如使用時必須對其進行抗扭校核。為防止產生超載和偏載而拉斷拉桿或使受力盤變形，根據白山斜洞滑模施工經驗，拉桿及受力盤應在設計中加大安全系數，故本條規(guī)定全部拉桿設計的總荷載為滑模牽引力的3～5倍。
4．5．11 模體導向一般是采用沿著兩條軌道設導向輪的方法。安裝導向輪的支承構架應同模體牢固地連結為一體。當模體直徑較小時（如黃岑斜洞），采用型鋼同模體內部的構架連接作為支承構架即可滿足要求。但當模體及導向軌距較大時（白山斜洞），設計時應提高支承構架的剛度，避免支承構架因承受較大壓力而失穩(wěn)。
4．5．12 本條規(guī)定了模體滑行軌道及其支承結構的設計原則。軌道及其支承結構一般是埋入斜洞底拱混凝土內，不拆除。
4．5．13、4．5．14 混凝土下料系統(tǒng)、上下吊物系統(tǒng)、人員上下交通系統(tǒng)及供水、動力、照明系統(tǒng)等應統(tǒng)籌布置，避免相互干擾，不但要使各自暢通無阻，便利施工，又要保證下部作業(yè)人員及設施的安全。
從斜洞上部向倉面輸送混凝土，可根據斜洞傾角和施工現場的情況采用不同方式。黃岑斜洞采用“馬槽”形溜槽，并每隔8～10m設一道“蝶形”擋板（加配重）做緩沖，效果良好。白山斜洞采用混凝土緩降筒，并每隔15～20m設一緩沖漏斗，效果亦良好。
沿斜洞上下運輸物料，常常是在下部滑模施工作業(yè)人員不撤離崗位的情況下進行的，所以必須采取可靠的措施保證安全。白山斜洞采用“走線滑輪”吊送，嚴密封包，專人管理。必要時撤離下部作業(yè)人員。
人員上下交通系統(tǒng)，應結合混凝土供料、動力、照明、供水及軌道等設施的檢修維護方便加以布置。黃岑斜洞上下交通，是在斜洞底拱兩側布設兩道混凝土踏步，結合混凝土支墩及下料溜槽布置的。白山斜洞采用分段鋼梯，結合混凝土供料及供水、照明線路等布置的�？傊�，交通系統(tǒng)的布置必須保證行人方便，安全可靠。必須設置防護欄桿，當斜洞傾角較大時，還應加設安全網。
5 各類建筑物的滑模施工
5．1 一般規(guī)定
本節(jié)為水工建筑物滑模施工時一般應遵守的條文。
5．1．1 文意已明，勿需說明。
5．1．2 本條規(guī)定現場安裝滑模前必須做好的準備工作。
5．1．3 本條強調澆筑混凝土前，要對滑模裝置進行總體檢查，具體辦法是試滑升。通過試滑升可以全面檢查滑模系統(tǒng)設計和安裝的質量，還可以檢查工程結構基面、側壁是否滿足設計要求或有無阻礙滑升的部位，發(fā)現問題必須及時處理。
5．1．4 本條是從滑模施工角度對混凝土的性能提出了一些要求。
滑模施工混凝土的配合比，除滿足工程設計和水工混凝土的一般要求外，還必須根據施工期內的氣溫，通過試驗掌握幾種混凝土早期強度從0.1MPa增長到1.0MPa的規(guī)律，使其滿足滑升工藝的要求。
為使混凝土的塌落度適應于滑模施工，應根據工程結構的特點、鋼筋含量、混凝土的運輸、澆筑方法和氣候條件等確定塌落度。
為了改善混凝土的和易性，延緩或縮短混凝土的凝結時間，節(jié)約水泥，可在混凝土中摻加緩凝劑、早強劑、減水劑及粉煤灰等。外加劑的品種、摻量，必須在使用前通過試驗確定。
5．1．5 本條對滑�；炷恋臐仓髁艘�(guī)定。
分層、平起、對稱、均勻地澆筑混凝土，是防止操作平臺產生偏差和扭轉的重要措施。各層混凝土允許間隔時間應通過試驗確定。如該層混凝土的澆筑時間超過允許間隔時間，則應按施工縫的要求進行處理。
操作平臺自重及施工荷載，全部由低強度混凝土包裹的支承桿承擔。振搗混凝土時，如觸及支承桿、鋼筋和模板，將會破壞混凝土對支承桿和鋼筋的握裹力，從而影響滑樓裝置的穩(wěn)定和工程質量。
提升模板時，操作平臺處于動態(tài)，支承桿處于最大受力狀態(tài)，此時嚴禁振搗混凝土，以保證支承桿的穩(wěn)定。
滑模施工中，應防止千斤頂漏油。如漏油浸污支承桿，則將降低混凝土對支承桿的握裹力。黑龍江省低溫材料建筑科學研究所等單位的試驗結果表明：混凝土與涂油支承桿的粘結力比無油支承桿的粘結力低2.2％～17％。
對脫模后的混凝土表面必須及時修整，以彌補表面的蜂窩、麻面掉角等缺陷，并通過抹平壓光，消除其表面的細微裂縫，以提高工程結構的質量。
5．1．6 脫模后的混凝土，極易因干燥產生裂縫，必須認真做好養(yǎng)護工作。目前主要有噴水和噴刷養(yǎng)護液形成薄膜兩種養(yǎng)護方法。采用噴水養(yǎng)護應符合《水工混凝土施工規(guī)范》第4. 8. 3條的規(guī)定。
5. 1. 7 在滑模施工中要按設計圖紙及時、準確。牢固地安裝預埋件，使其不影響混凝土的澆筑和模板的滑升。要求預埋件出模后及時外露，是因為混凝土出模后強度尚低，出露較易；及時檢查能防止遺漏，發(fā)現問題時也能及時進行處理。
5．1．8 每次滑升前應檢查并排除妨礙滑升的障礙物，否則會導致提升設備受力不均,操作平臺偏移。本條規(guī)定應保證所有千斤頂均能充分送油、回油，其目的是防止因進油、回油不充分使各千斤頂之間產生累積差。
5．1．9 滑模起滑后，一般不要中途�；Ｒ蚬释；瑫r，必須采取�；胧苑乐鼓０迮c混凝土粘結。重新澆筑時，因停滑所造成的水平施工縫，在按有關規(guī)定或設計要求妥善處理后，方可繼續(xù)澆筑混凝土和滑升。
5．1．10 我國幅員遼闊，南北方氣溫相差很大，冬季或夏季滑模施工的經驗不多，故本規(guī)范未作具體規(guī)定，只提出原則性的要求。
5．1．11 文意已明，勿需說明。
5．2 混凝土壩等大體積混凝土
5. 2．1 本條規(guī)定了滑模裝置的現場安裝順序和要求�；Ｑb置在現場安裝前應在制造廠內進行預組裝，發(fā)現的問題應在廠內解決，否則不能運至施工現場。
5. 2. 2 安裝滑模裝置的允許偏差值（表 5. 2. 2），系參照《液壓滑動模板施工技術規(guī)范》,并結合水工建筑物滑模施工經驗確定的。大體積混凝土滑模操作平臺的主梁，因兩端安裝提升收分車，不允許主梁中線有較大的偏差。
5．2．3 澆筑混凝土鋪料層厚度應根據澆筑能力、倉面大小等因素確定，本規(guī)范建議值為25～40cm。
采用吊罐直接入倉下料時，要有專人負責指揮，不允許吊罐碰撞滑模平臺。故本條規(guī)定“混凝土吊罐底部至操作平臺頂部的安全距離不得小于60cm”。
5．2．4 豎直部位混凝土的脫模強度，過去控制值為0.05～0.25MPa，這是從保證脫模的混凝土不坍塌、不流淌、不被拉裂，并可對混凝土表面進行修飾加工的角度提出的。近幾年來在工業(yè)與民用建筑部門施工實踐中發(fā)現：混凝土的脫模強度較低時，在其上部混凝土自重作用下，脫模后的混凝土會發(fā)生塑性變形，影響其后期強度。冶金部建筑研究總院的試驗研究結果證明：過低的脫模強度，會造成28天抗壓強度降低，滑升速度越快降低的比例愈大。當滑升速度為10～20cm/h，脫�；炷恋淖畹蛷姸瓤刂圃�0.2MPa以上時，混凝土28天強度僅降低2％～5％，脫模強度達到0.4MPa時，混凝土28天的強度基本不降低。
為了不過分影響混凝土的后期強度，適當提高混凝土的脫模強度是必要的。故本規(guī)范建議用國際規(guī)定的0.2～0.4MPa，作為豎直部位混凝土的脫模強度。
5．2．5 本條是對大體積混凝土滑模的滑升作出的規(guī)定。
大體積混凝土滑模的滑升速度，是根據葦子水雙曲拱壩和緊水灘拱圍堰的施工經驗提出的，一般為0.05～0.1m／h。滑升時間間隔如超過1.5h，混凝土可能會把模板粘住，使摩阻力增大，繼續(xù)滑升是困難的。故應在施工中適當增加提升次數，以減少混凝土對模板的摩阻力。每次提升的速度只需要千斤頂的1～2個行程即可。
對連續(xù)變截面結構，每提升一次應進行一次調坡、收分，收分的數值不能太大，以免影響混凝土的質量。因此，施工中應嚴格按照在施工組織設計時作出的精度計算控制數據進行調坡、收分。
根據大倉面滑模分段滑升的經驗，在混凝土澆筑中要控制分段鋪料高差，如高差過大，由于模板受力不均，平臺之間容易發(fā)生很難處理的“錯位”或“卡死”事故。
5．2．6 鍵槽、止?jié){片、止水片、灌漿管等預埋件的埋設，需要與混凝土澆筑同時進行，施工比較復雜，必須制定有效的施工技術措施，否則不能保證施工正常進行。
5．2．7 在滑模施工中，對操作平臺應做到“勤觀察、勤調整”，避免偏差積累過大。糾偏調整必須逐步地、緩慢地進行，不能操之過急。
操作平臺傾斜太大會導致支承桿承載能力降低，模板產生反傾斜度以及滑模裝置部件出現較大的變形。冶金部建筑研究總院的研究結果證明：在標準荷載（15kN）作用下，當支承桿的脫空長度為170～230cm和操作平臺傾斜1%時，支承桿的承載力降低22％～23.5％。建議對操作平臺的傾斜度控制在1％以內。
本條規(guī)定的操作平臺偏移量（5cm）是極限值，達到此值尚不能調平時，應停止滑升，采取有效措施進行處理。
當成型的結構垂直度產生較大偏差時，糾偏工作應徐緩進行，急速糾偏會使滑模結構產生較大的糾偏力，使滑模裝置產生較大的變形以及支承桿傾斜等情況。
5．2．8 當模板滑升至工程結構物的頂部時，為防止混凝土終凝前粘住模板，應采取停滑措施，即每小時將模板提升1～2次，每次升高1～2個千斤頂行程。待混凝土達到脫模強度后，再將模板脫開，脫開過程中應對操作平臺及時加固。
5．3 井筒（塔）、閘墩
5. 3. 1 本條分別就井壁、井筒（塔）及閘墩滑模裝置的安裝程序作了規(guī)定。安裝中還應注意以下問題：
5．3．1．1 滑模裝置應一次組裝好，直到施工完畢。因此，其組裝工作一定要認真、細致、嚴格地按照設計要求及有關規(guī)定進行。
5. 3．1．2 因為模板的傾斜度是靠圍圈的位置保證的，所以安裝內、外圍圈時，一定要調好其傾斜度。
5．3．1．3 豎向導軌式滑模，在其導軌系統(tǒng)安裝前應做好導軌柱基座。
5．3．2 為保證在操作平臺發(fā)生傾斜或澆筑混凝土時圍圈變形等情況下，模板不出現反傾斜度和拉裂混凝土，故本條規(guī)定“模板的傾斜度應有利于滑升”。模板的傾斜度如太小，不利于滑升；如太大，提升后模板與混凝土之間的縫隙則較大，水泥砂漿可沿縫隙流淌，使工程結構表面形成“魚鱗狀”，影響結構外觀。根據施工經驗，本規(guī)范建議單側模板的傾斜度為模板高度的0.1％～0.3％。
為便于計算和安裝，本條規(guī)定“以模板1／2高度處的凈距值為結構截面設計寬度”。
5．3．3 本條是井筒（塔）、閘墩采用滑模施工時鋼筋作業(yè)的規(guī)定。
每個澆筑層面上，最少外露一道綁扎好的水平鋼筋，以便根據它確定繼續(xù)綁扎鋼筋的位置。
水平鋼筋的加工長度是從加工、運輸、綁扎方便提出的，太長會造成運輸和綁孔穿插的困難。豎直鋼筋長度的規(guī)定，主要是為保證鋼筋豎起時的穩(wěn)定和其位置準確。
提升架橫梁以上的豎向鋼筋應有限位措施將其固定，否則鋼筋將傾斜、歪倒，位置變動。
支承桿的接頭是其薄弱部位，同一截面支承桿的接頭過多，會影響支承系統(tǒng)的承載能力。因此規(guī)定第一批插入千斤頂的支承桿應加工成四種長度，且交錯排列，以使接頭錯開。保證任一截面支承桿的接頭，不超過其總數的1／4。
5．3．4 文意已明，勿需說明。
5．3．5 本條是井筒（塔）、閘墩采用滑模施工時澆筑混凝土作業(yè)的規(guī)定。這些規(guī)定是為了保證混凝土的施工質量、脫�；炷恋膹姸饶艽笾孪嗤�、滑升時支承桿受力比較均衡，以防止操作平臺產生定向位移時造成傾斜、扭轉。據井筒（塔）、閘墩采用滑模施工的經驗，分層澆筑厚度一般為20～35cm，并應與滑升高度相適應。5．3．6與5. 2. 4條和5．2．7條說明相同。
5．4 面板
5．4. 1 本條規(guī)定了面板滑樓裝置的安裝順序和技術要求。
面板結構的線形主要由軌道控制，安裝軌道必須按設計要求進行，安裝后需經檢查驗收 合格后，再進行模體結構、牽引機具、操作平臺等項安裝工作。
軌道支承架的位置與頂部高程是控制軌道安裝精度的關鍵，施工中常因支承架的位置不準，致使軌道接頭落在支承架外，或因頂部高程不準，給軌道安裝及調整工作帶來困難。
因設計對溢流面線形精度的要求較高，故在表5. 4. 7中分別規(guī)定其允許偏差值。溢流面滑模軌道安裝的允許偏差值，根據設計要求的體形精度而定。其他面板滑模軌道安裝的允許偏差是參考《水工混凝土施工規(guī)范》中有關規(guī)定，并結合施工經驗規(guī)定的。
面板滑模軌道的接頭不允許有突變，否則就會發(fā)生滾輪卡軌和爬軌器不能通過等事故。
爬軌器下卡塊與軌道翼緣的間隙，是參考亭下水庫和紅石水電站溢流面施工經驗而定的。
5．4. 2 本條規(guī)定了面板滑樓裝置部件制作和組裝的允許偏差。
模板長、寬及局部平整度按《水工混凝土施工規(guī)范》中鋼模板的制作允許偏差取用。軌道中心線、軌道長度的偏差，是指單節(jié)軌道而言。軌道中心的偏差過大，容易使?jié)L輪脫軌或卡軌。
爬桿接頭直徑不允許大于千斤頂孔徑，也不能過小，過小時千斤頂卡不住爬桿。爬桿接頭直徑的允許偏差，應符合千斤頂對爬桿直徑精度的要求。
模板行走裝置一般在工廠內組裝，要控制滾輪中心距。組裝模體時要控制相鄰模板面的高差值，并控制模板總長以及模板整體不平整度。
表5．4．2－1及表5．4．2－2中規(guī)定的允許偏差值是根據施工經驗而定的。
5．4．3 固定軌道支承架的預埋件如有漏理或位置不準時，必須采取措施補救。預埋件固定不牢或澆筑混凝土后其位置移動均會對安裝軌道造成困難。
溢流面后澆塊施工時，依靠在先澆塊內預埋的套筒螺栓固定軌道套筒螺栓應埋入混凝土面內2cm。模板滑過后用環(huán)氧砂漿填塞抹平即可保證溢流面平整光滑。
5．4．4 施工過程中模板上浮將影響面板結構的成型精度和質量。除在設計中采取措施外，在混凝振搗作業(yè)中也應采取有效措施，避免模體上浮或產生較大的變形。
5．4．5 面板滑�；炷恋拿撃姸扰c模體傾角有關。參照施工經驗本規(guī)范建議：當模體傾角小于45°時，取 0.05～O.1MPa；大于45°時，取0.1～0.3MPa。
5．4. 6 在陡坡上進行滑模施工，一旦模體失控急速下滑，后果十分嚴重。因此，應設置安全保險措施。
5．4. 7 文意已明，勿需說明。
5．5 斜洞
5．5．1 本條是斜洞滑模模體在施工現場安裝前必須做好的準備工作的具體規(guī)定。表5．5．l所列的允許偏差，是參照白山、黃岑兩個工程的模體制作安裝經驗提出的。
5．5．2 本條是斜潤滑模裝置現場安裝程序和要求的規(guī)定。。
5．5. 3 為了提高新澆混凝土的早期強度，即在規(guī)定的時間內使混凝土達到設計要求的脫模強度，一般采用在混凝土內摻加早強劑或提高混凝土入倉溫度和環(huán)境溫度等措施。上述措施都必須經過試驗和論證，方能在現場應用。根據白山斜洞經驗，本條建議的混凝土入倉溫度和倉面環(huán)境溫度，可滿足混凝土脫模強度要求。
5. 5．4 本條是斜洞采用滑樓施工時澆筑混凝土作業(yè)的規(guī)定。
在混凝土澆筑的全過程中，必須保持模體項部埋入混凝土的長度（即施工設計規(guī)定的頂拱新澆混凝土的脫模長度），這是保證混凝土脫模強度、不塌拱、不掉塊的關鍵措施。斜洞滑模澆筑混凝土的順序與一般隧洞施工不同，即先澆筑頂拱，而后澆兩側邊拱和底拱，這是為了盡量加大混凝土工作坡度角。當兩側邊拱混凝土厚度不同時，先澆混凝土少的一側（即超挖少的一側），防止因先澆混凝土量大的一側產生較大的側壓力，使模體偏移。
5．5．5 斜洞混凝土襯砌的伸縮縫及止水結構，一般均是垂直洞軸線環(huán)形布置的。由于混凝土的澆筑是從一側推進，對伸縮縫及止水有較大的壓力，故要求其安裝必須牢固可靠。為了減少混凝土的側壓力，可以從伸縮縫及止水結構兩側同時均勻澆筑。
5．5．6 當滑模系統(tǒng)全部安裝、試滑并經驗收，以及澆筑完啟動所要求的混凝土時，對模體進行一次啟動滑升。這是一項非常重要的工序，這一工序是對整個滑模裝置系統(tǒng)性能的總檢驗。
本條規(guī)定了滑模啟動的程序和要求。
5．5．7 本條提出了減少模體啟動時的摩阻力的措施。
5．5．8 滑模啟動時應慢速平穩(wěn)，遇到阻力過大或“卡�！睍r，應立即停車檢查，找出原因，排除障礙后再啟動。同時對各系統(tǒng)的受力變形情況嚴密觀測，做好記錄。第一次啟動滑升為5～10cm，即停車檢查，如一切正常，可以連續(xù)滑升5～10cm。白山斜潤滑模滑升時間間隔一般為1.5～2.0h，證明是可行的。
模體滑升中受力比較復雜，隨時可能發(fā)生偏移，所以每次滑升后都必須測量檢查一次模體中心位置，發(fā)現產生偏差時，應立即按“多次少量”原則糾偏，勿使偏差積累過大。
5．5．9 文意已明，勿需說明。
5．5．10 斜洞滑模封拱工作是一項很關鍵的工序，必須予以重視，否則，就有可能造成混凝土襯砌的塌拱、掉塊和裂縫，也可能產生“卡模”事故。封拱時首先應預埋堵頭模板的拉筋，堵頭模板安裝要牢固可靠。封堵混凝土時，可先從支立底拱的堵頭模板處開始，然后封拱，到頂拱部位可預留封拱“窗口”。封拱時，模體滑動應以“勤滑少拉”為原則，并加快混凝土的入倉強度。一般每0.5～1.0h滑升一次，每次3～5cm。
在脫出模體過程中，應慢速平穩(wěn)，要防止因模體偏移、翹尾等而損傷混凝土。在模體全部脫出后，應將斜洞上口封堵。
6 質量檢查
6．0．1 因滑模施工具有施工速度快和連續(xù)作業(yè)的特點，所以應在施工的全過程中加強質量檢查，發(fā)現問題及時糾正和處理，否則就難以保證工程質量。
施工過程中的質量檢查內容，應包括對滑模裝置、混凝土質量（包括鋼筋、預埋件、止水、伸縮縫等）、工程結構體形尺寸等。必須遵守部頒質量檢查制度和規(guī)程。
6．0．2 本條是為保證滑模施工順利進行而作的規(guī)定。
6. 0．3 《水工混凝土施工規(guī)范》中對止水、排水、伸縮縫和預埋件的施工已有明確規(guī)定，應按其要求進行檢查。本條針對滑模施工的特點，規(guī)定了一些必須檢查的內容。
6．0．4 文意已明，勿需說明。
6．0. 5 施工中對工程體形應進行測量檢查，一般是每滑升一定高度檢查一次�！兑簤夯瑒幽０迨┕ぜ夹g規(guī)范》規(guī)定每滑升1m檢查一次，鑒于水工建筑物規(guī)模較大和已有的工程經驗，所以本條建議每滑升1～3m測量檢查一次。如白山水電站閘門井采用滑模施工時，其結構中心偏差采用激光投點與前方交會點相結合的方法進行控制，每滑升3m左右實測點位中心誤差，基本上滿足了施工精度的要求。
6．0．6 文意已明，勿需說明。
